乙烯工业

2025年, 第37卷, 第1期　刊出日期：2025-03-25

上一期

综述

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中国石化2024年乙烯业务述评

曾淼洋

2025 (1): 1-6.

摘要 ( 22 )

回顾了中国石化2024年乙烯业务总体情况，从安全环保、原料与运行优化、节能降耗、技术攻关、长周期运行、检修等方面进行了简要总结。提出了2025年工作目标和重点工作。

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中国石油2024年乙烯业务综述

许真铭, 陈起, 绪军, 姜洋, 吕宗霖

2025 (1): 7-11.

摘要 ( 17 )

总结2024年中国石油乙烯业务的发展情况，包括各乙烯生产企业的乙烯产量、乙烯收率、双烯收率、加工损失率和燃动能耗等指标完成情况，以及原料优化、长周期运行、检修和技改技措工作的完成情况。提出了2025年公司乙烯装置长周期优化运行的重点工作安排。

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提升体系化管理减少乙烯装置非计划停工

陈亚宽, 柳文博

2025 (1): 12-18.

摘要 ( 16 )

减少装置非计划停工是提高化工企业竞争力的关键，炼化企业对装置非计划停工管理均有严格要求。通过对乙烯装置非计划停工案例统计分析，从提升体系化管理方面论述了减少乙烯装置非计划停工的具体做法,包括搭建风险管控一体化管理平台体系，完善风险评估、科学决策体系。通过标准化管理建立防控为主、全员参与的风险管控体系，包括大机组的标准化管理，裂解炉标准化管理，以及动静电仪各专业的标准化管理。

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工业技术

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多联换热器环缝接头断裂分析

黄嗣罗, 林进华, 雷小娣

2025 (1): 19-23.

摘要 ( 15 )

针对某石油化工厂的苯乙烯多联换热器在服役条件下环缝接头的断裂泄漏事故，通过裂纹形貌观察、小型工件模拟热处理试验、显微组织观察、硬度测试等试验手段，结合理论探讨，确定了事故原因，并提出了改进方案，最终获得了良好的效果。该设备运行过程中出现泄漏的根本原因为现有的焊后局部热处理工艺不足以完全消除这种厚板结构焊接残余应力，在设备服役过程中，工作应力与较高的环向残余应力叠加，局部应力超过材料自身的断裂强度而产生横向裂纹，并随着运行时间的延长，裂纹扩展，造成沿厚度方向的贯穿，最终导致出现泄漏事故。采用温度场均匀性更为良好的整体焊后热处理工艺，可消除残余应力，降低接头硬度，增强塑韧性，提高其在恶劣工况条件下的抗裂能力，避免此类开裂泄漏事故的发生。

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工艺水汽提塔失压处置及控制优化

佘兴金, 郭媛, 胡鹏, 尚朝辉, 王杰亮, 程强

2025 (1): 24-27.

摘要 ( 15 )

乙烯装置工艺水汽提塔的作用是将工艺水中挥发性烃类及溶解性气体汽提出来，并将其送至急冷水塔。工艺水汽提塔稳定运行，可有效保障乙烷进料饱和塔和热备蒸汽发生系统稳定运行。实际运行过程中，由于仪表故障、工艺波动等因素，工艺水汽提塔存在失压情况，严重影响工艺平稳运行。文中针对工艺水汽提塔失压情况，提出有效的处置措施，分析失压波动原因，提出工艺改进措施，确保工艺水汽提塔稳定运行。

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石油化工行业机泵自动化监测技术的应用

朱烨, 韩军瑞, 李晓庆, 罗婷, 赵晶晶

2025 (1): 28-30.

摘要 ( 15 )

石油化工行业大部分机泵监测采用的是人工监测，监测内容主要包括振动、温度、加速度，但该监测方法有很大的局限性，例如监测时段受限等。特别是在石油化工企业，机泵数量众多的情况下，人工检测无法做到实时监测设备的运行状况。因此，设备的早期故障就很难被发现，导致设备事故发生的概率提升。文中介绍了一种在线机泵监测技术，利用该技术可发现早期机泵的故障，为防止设备事故的发生提供了有效的支持。

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丁二烯抽提装置溶剂泵故障分析及处理

王建峰, 陈刚, 高鹏达, 祖国英, 梁波

2025 (1): 31-33.

摘要 ( 17 )

丁二烯抽提装置冷却系统塔釜泵在正常操作期间，出现机泵自停情况。文中通过对机泵的工艺运行状况与密封结构、材质及润滑的分析研究，找出了冷却系统塔釜泵停机的原因，提出了有效的改进方法，使机泵运行周期得到延长，装置生产有了更好的连续性和平稳性。

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乙烯装置急冷水换热器改造对装置影响探索和实践

白涛涛, 宋志琪, 张国栋, 赵磊, 马有福

2025 (1): 34-37.

摘要 ( 20 )

某1 000 kt/a乙烯装置设计规模，2019年利用大检修进行扩能改造，装置能力达到1 100 kt/a乙烯。装置扩能后，持续高负荷运行，在夏季循环水温度高、裂解炉投退炉时，急冷水换热器换热能力无法满足生产要求，急冷水塔釜温、顶温过高，导致部分重烃和水经急冷水塔塔顶进入裂解气压缩机系统，导致压缩机运转负荷增大，加剧了压缩机叶轮流道结焦风险。通过增加急冷水换热器换热面积，解决了夏季和裂解炉投退炉期间换热器换热能力不足问题，延长了装置运行周期，取得了较好的效果。

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乙烯装置循环水冷却器流量核算与优化调整

赖喜江, 丁玉奎, 余德江, 李中华, 倪涌

2025 (1): 38-44.

摘要 ( 14 )

独山子石化220 kt/a乙烯装置目前使用的循环水冷却器冷却水流量测速仪为便携式超声波流量测速仪，由于使用多年探头老化，测量准确度和灵敏度均较差，经对比2023年5月便携式超声波测速仪监测数据和DCS显示测量数据，发现便携式超声波测速仪监测结果较实际偏大约66.7％，造成装置循环水冷却器循环水消耗量较设计增加9.32％，严重增加装置运行能耗。为了科学控制循环水用量，统计当前生产工况下的循环水换热器运行数据（包括物料组分、物料进出温度/压力、循环水进出温度/压力等），利用Aspen Hysys软件对各个水冷器循环水消耗进行模拟核算，找出偏差点，进行优化控制，达到提质增效的目的。

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裂解炉

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乙烯装置蒸汽幕设计参数确定方法的探讨

唐平

2025 (1): 45-52.

摘要 ( 18 )

乙烯装置通过设置蒸汽幕可以避免泄漏的可燃物被裂解炉引燃后发生火灾、爆炸事故，但目前的文献中未提供蒸汽幕设计参数的确定方法。通过研究喷孔产生的蒸汽射流对可燃气云的卷吸和稀释作用，提出了根据可燃物泄漏和扩散场景确定和调整蒸汽幕设计参数的方法。研究结果表明，文中提出的方法建立了泄漏和扩散场景与设计参数之间的联系，有助于获得满足泄漏和扩散场景稀释性能要求的设计参数。

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旋风式烧焦气沉降罐在乙烯装置的应用

蒋亮星, 余德江, 吕小刚, 蒋晓勇, 游志恒

2025 (1): 53-54.

摘要 ( 14 )

乙烯装置裂解炉在运行过程中需定期烧焦，烧焦气沉降罐为裂解炉烧焦时的核心设备。烧焦气沉降罐于1994年投用，在长时间使用过程中烧焦气沉降罐内部构件冲刷腐蚀严重，无法起到焦粒沉降分离作用，且污染设备外表和地面。为解决该问题，更换旋风式烧焦气沉降罐，提高焦粒去除率，烧焦气沉降罐周围面貌改善明显。

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压缩机

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二元制冷压缩机汽轮机单试振动大原因分析及处理措施

宋成才, 王长伟, 杨池

2025 (1): 55-60.

摘要 ( 18 )

二元制冷压缩机是乙烯装置的关键设备，文中主要针对乙烯二元制冷压缩机汽轮机振动大原因进行分析，利用状态监测软件，通过频率、图谱分析，确定振动产生的根本原因是转子动平衡差、排汽温度高，更换重新返厂动平衡后的备用转子，排缸连续喷水控制排汽温度等措施进行处理，消除了汽轮机异常振动，确保了二元制冷压缩机安装调试工作按计划推进。

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裂解气压缩机透平冷凝器泄漏对超高压蒸汽的影响及处理措施

王文, 代川, 张志飞, 蒋亮星, 康鸿才

2025 (1): 61-64.

摘要 ( 13 )

裂解气透平机冷凝器(E-131)的蒸汽凝液中二氧化硅分析指标超标且偏大，不仅造成锅炉给水总管中的二氧化硅指标达到高限值，且直接导致6号、7号裂解炉汽包所产超高压蒸汽二氧化硅指标大于20 μg/L，表明E-131内部管束有微量泄漏，管程中的循环水少量进入壳程中的凝液中。将E-131凝液切出锅炉给水系统，切入临时新增管线并直接送至公用工程装置闪蒸罐，对E-131进行检修消漏后，其凝液中二氧化硅指标正常。

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2024, Vol.36	No.4	No.3	No.2	No.1
2023, Vol.35	No.4	No.3	No.2	No.1
2022, Vol.34	No.4	No.3	No.2	No.1
2021, Vol.33	No.4	No.3	No.2	No.1
2020, Vol.32	No.4	No.3	No.2	No.1
2019, Vol.31	No.4	No.3	No.2	No.1
2018, Vol.30	No.4	No.3	No.2	No.1
2017, Vol.29	No.4	No.3	No.2	No.1
2016, Vol.28	No.4	No.3	No.2	No.1
2015, Vol.27	No.4	No.3	No.2	No.1

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